溫度壓力測(cè)口位置的合理選擇
實(shí)施流體溫度、壓力補(bǔ)償時(shí),應(yīng)合理選擇溫度、壓力測(cè)量口的位置,因?yàn)檎羝砸欢魉倭鬟^(guò)流量測(cè)量?jī)x表時(shí),測(cè)壓口選在不同的位置得到的測(cè)量值是不同的。測(cè)溫口也有類似的情況。
從流量計(jì)使用現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況來(lái)看,用于溫壓補(bǔ)償?shù)臏y(cè)溫口、測(cè)壓口位置雖然多種多樣,但大多數(shù)是測(cè)壓口在前,測(cè)溫口在后。即測(cè)壓口開(kāi)在流量計(jì)上游的管道上,測(cè)溫口開(kāi)在流量計(jì)下游的管道上。
（1）孔板流量計(jì)的測(cè)溫測(cè)壓口位置
①質(zhì)量流量與各自變量的關(guān)系，可用式（3.48）表達(dá)。
假定流體為可壓縮性流體，而且在p1,p2差別不大的情況下，流體符合理想氣體定律，這時(shí)將式（3.49）代入式（3.48）,就可得到式（3.22）,因此,式（3.48）和式（3.22）是等價(jià)的。
關(guān)于流體密度，GB/T 2624-2006在5.4.2條中規(guī)定,它可以直接測(cè)得,亦可根據(jù)差壓取壓口處的絕對(duì)靜壓、絕對(duì)(熱力學(xué))溫度和流體成分構(gòu)成相應(yīng)的狀態(tài)方程計(jì)算出來(lái)。5.4.3條中進(jìn)一步規(guī)定,允許一個(gè)取壓口同時(shí)連接差壓測(cè)量裝置和靜壓測(cè)量裝置,但要保證這種雙重連接不會(huì)導(dǎo)致差壓測(cè)量出現(xiàn)任何差錯(cuò)。
該標(biāo)準(zhǔn)中的關(guān)鍵數(shù)據(jù)如流出系數(shù)C和可膨脹性系數(shù)ε，都是根據(jù)大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)經(jīng)處理得到的，因此在采用這些實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行節(jié)流裝置的設(shè)計(jì)和由此設(shè)計(jì)的節(jié)流裝置測(cè)量流量時(shí)，實(shí)際上是實(shí)驗(yàn)方法的“逆過(guò)程”。
至于將取壓口開(kāi)在節(jié)流裝置前一定距離的管段上測(cè)得的壓力比標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法測(cè)得的壓力差多少,照理可以按伯努利方程、連續(xù)性方程和熱力學(xué)過(guò)程方程計(jì)算出來(lái),但具體計(jì)算時(shí)還有一些困難,而如果在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè),卻是不困難的。
②測(cè)溫問(wèn)題
流體溫度最好在一次裝置下游測(cè)量。溫度計(jì)套管所占空間應(yīng)盡可能小。如果套管位于下游,其與一次裝置之間的距離應(yīng)至少為5D。
(2)渦街流量計(jì)測(cè)溫測(cè)壓口位置
渦街流量計(jì)是利用流體流過(guò)旋渦發(fā)生體時(shí)產(chǎn)生的穩(wěn)定旋渦，通過(guò)測(cè)量其旋渦產(chǎn)生頻率，得到體積流量。
實(shí)驗(yàn)指出，流過(guò)旋渦發(fā)生體的流體不論是液體、氣體還是蒸氣，只要雷諾數(shù)ReD在2x104～7x106范圍內(nèi)，就能得到穩(wěn)定的流量系數(shù)。
實(shí)驗(yàn)同時(shí)指出，旋渦產(chǎn)生的頻率反映了旋渦發(fā)生體處的流體平均流速，此流速與流通截面積的乘積即為體積流量。要將蒸汽的這種體積流量換算成質(zhì)量流量，必不可少的是測(cè)量出旋渦發(fā)生體處的流體靜壓力。此處?kù)o壓力由于流體流速較高，比渦街流量計(jì)上游管道內(nèi)的流體壓力低一些。若在此處準(zhǔn)確地測(cè)量靜壓力，由于多種原因有一定困難，但在流量計(jì)下游一定距離的管道上，測(cè)量到能與發(fā)生體后面?zhèn)鞲衅魈幍撵o壓相等或接近的靜壓，則是一個(gè)可行的方法。橫河公司要求，這個(gè)合適的距離為3.5～7.5倍管道內(nèi)徑。E+H公司要求，這個(gè)合適的距離為從流量傳感器下游法蘭算起 3.5倍管道內(nèi)徑。
若用上游壓力代替下游壓力會(huì)引入誤差，其估算方法如下例所述。
例如有一臺(tái)DY型旋渦流量計(jì)，用來(lái)測(cè)量過(guò)熱蒸汽流量，從流量二次表可讀出：
從上面的分析可清楚地看出，流速越高，由此引入的誤差越大。
